行星减速机的齿轮结构设计及计算毕业论文

  行星减速机的齿轮结构设计及计算毕业论文 目 录 1前言 3第一章 绪论 31.1 引言 31.2 研究背景和意义 51.3 国内外行星减速机发展状况 61.4 课题研究的内容 7第二章 行星减速机的总体方案设计 72.1 行星轮系的组成及分类 72.1.1 周转轮系的组成 72.1.2 周转轮系的分类 82.2 行星齿轮传动的命名及类型 82.2.1 2K-H型行星齿轮分类 92.2.2 2K-H（NGW）型行星齿轮传动形式 102.3 行星减速机的方案选定 102.3.1 原始条件 1...

  目 录 1前言 3第一章 绪论 31.1 引言 31.2 研究背景和意义 51.3 国内外行星减速机发展状况 61.4 课题研究的内容 7第二章 行星减速机的总体方案设计 72.1 行星轮系的组成及分类 72.1.1 周转轮系的组成 72.1.2 周转轮系的分类 82.2 行星齿轮传动的命名及类型 82.2.1 2K-H型行星齿轮分类 92.2.2 2K-H（NGW）型行星齿轮传动形式 102.3 行星减速机的方案选定 102.3.1 原始条件 102.3.2 方案选定 102.4 行星减速机电动机的选择 112.5 行星减速机的运动学和受力分析简介 13第三章 行星减速机轴的设计及计算 133.1 轴的功用及分类 133.2 输入轴的结构设计及计算 133.2.1 输入轴的结构设计 153.2.2 输入轴的校核计算 153.3 输出轴的结构设计及计算 153.3.1 输出轴的结构设计 163.3.2 输出轴的校核计算 173.4 轴的材料选用 173.5 轴承型号的选择 173.5.1 滚动轴承的特点 183.5.2 滚动轴承的分类 183.5.3 轴承选定 19第四章 行星减速机的齿轮结构设计及计算 194.1 齿轮材料的选择 194.2 行星齿轮传动的配齿计算 194.2.1 行星齿轮传动中分配各轮齿数应满足的条件 224.2.2 2K-H型行星齿轮传动的配齿计算 234.3 行星齿轮传动的主要参数初步计算 244.4 行星齿轮传动的几何尺寸计算 244.5 行星齿轮传动的强度校核计算 244.5.1 齿面接触强度的校核计算 264.5.2 齿根弯曲强度的校核计算 284.6 齿轮的结构设计 29第五章 基于SolidWorks的行星减速机的三维设计及虚拟装配 295.1 SolidWorks三维软件系统简介 305.2 行星减速机零部件的三维建模 305.2.1 零件3D参数化设计技术 305.2.2 参数化设计的一般过程 315.2.3 减速器部分

  件参数化模型 325.2.4 非标准件的建模 355.3 虚拟装配概述 355.4 装配图的装配设计 385.5 行星减速机的爆炸图与动画演示 385.5.1 行星减速机的爆炸图 395.5.2 动画演示 40第六章 结论 41致谢 42参考文献 前言 我国早在南北朝时代（公元429-500年），祖冲之发明了有行星齿轮传动的差动式指南车。因此我国行星齿轮传动的应用比欧美各国早1300多年。 1880年，首个行星齿轮传动装置的专利在德国出现。19世纪以来，机械工业的发展对行星齿轮传动产生了特别大的影响，尤其在汽车和飞机工业领域，更是发展迅速。1920年，首次成功地制造出行星差动传动装置，并首先用作汽车的差速器。第二次世界大战之后，高速大功率船舰、透平发电机组、透平压缩机组、航空发动机及工程机械的发展，促进了行星齿轮传动的快速发展。1951年，高速大功率行星齿轮传动的实际应用在德国获得成功[1]。1958年后，英、意、日、美、苏、瑞士等国亦获得成功，均有系列新产品，并以成批生产，普通应用。德国Renk公司生产的船用行星减速器，功率11030kW。低速重载行星减速器已由系列新产品发展到生产特殊用途产品，例如法国Citroen生产用于水泥磨、榨糖机、矿山设备的行星减速器，重量达125t，输出转矩T=3900kN·m。 减速机行业是我国通用零部件行业的一个组成部分，在我国装备制造业中占有一定的地位和份额。其产品普遍的使用在石油、化工、冶金、煤炭、运输、起重、环保、食品、纺织和国防等各行业和领域。 我国在20世纪60年代的减速器大多是参照苏联20世纪40－50年代的技术制造的，后来虽有所发展，但限于当时的设计、工艺水平及装备条件，其总体水平与国际水平有很大的差距。改革开放以来，中国引进一批先进加工装备，通过引进、消化、吸收国外先进的技术和科研攻关，逐步掌握了各种高速和低速重载齿轮装置的设计制造技术。20世纪70－80年代，世界上减速器技术有了很大的发展，且与新技术革命的发展紧密结合。 减速机（有时称齿轮箱、变速箱），最重要的包含工业通用减速机（圆柱渐开线齿轮减速机、圆弧齿轮减速机、锥齿轮减速机、蜗杆减速机、摆线针轮减速机、谐波齿轮减速机、少齿差及行星减速机、各类组合减速机）、工业专用减速机（高速齿轮箱、船用齿轮箱、冶金齿轮箱、风力发电齿轮箱、航天航空齿轮箱）。 通用减速器的发展的新趋势如下：1.高水平、高性能。2、积木式组合设计。3、型式多样化，变型设计多。 减速器是各种机械设备中最常见的部件,它的作用是将电动机转速减少或增加到机械设备所需要的转速,行星减速器由于具有减速比大、体积小、重量轻、效率高等优点，在许多情况下可代替二级、三级的普通齿轮减速器和涡轮减速器，所以使用越来越普及，为世界各国所重视。 但在科技快速的提升的今天,产品设计已确定进入了一种全新的三维虚拟现实的设计环境中,以往的那种以二维平面设计模式为代表的设计方式已经逐渐退出“历史舞台”,取而代之的是各种先进数字化的三维设计技术。它的应用和发展引起了社会和生产的巨大变革。 在欧洲、北美、日本等发达国家和地区，三维CAD技术不仅在航空、航天、汽车、船舶等高端制造业，而且在形形的民用消费品设计和制造中都得到了广泛应用。相比工业发达国家，我国制造企业应用三维设计技术还存在比较大差距。本论文运用SolidWorks软件，该软件是世界上第一个基于Windows开发的三维CAD系统，Solidworks功能强大、易学易用和技术创新是SolidWorks的三大特点，使得SolidWorks成为领先的、主流的三维CAD解决方案。SolidWorks能够提供不同的设计方案、减少设计过程中的错误以及提高产品质量。SolidWorks不仅提供如此强大的功能，同时对每个工程师和设计者来说，操作简单方便、易学易用。 本文首先对行星减速机进行二维设计其重点在于行星齿轮传动设计，其次再运用Solidworks软件建立行星齿轮减速器结构三维模型，研究了行星齿轮减速器可视化设计

  和虚拟装配，研究的结果对提高行星齿轮减速器设计的速度和质量具有指导意义。 第1章 绪论 1.1 引言 CAD技术产生于19世纪50年代后期。CAD技术作为杰出的工程技术成就，已广泛地应用于工程设计的各个领域[2]。CAD系统的发展和应用使传统的产品设计方法与生产模式发生了深刻的变化，产生了巨大的社会经济效益。 CAD技术经历了二维平面图形设计，交互式图形设计、三维线框模型设计、三维实体造型设计、自由曲面造型设计、参数化设计、特征造型设计等发展过程。近年来又出现了许多先进技术，如变量化技术、虚拟产品建模技术、CAD/CAE/CAM/PDM集成技术、智能CAD技术、协同技术等。随着互联网的普及，集成化(Integrated)、智能化(Intelligent)、协同化(eollaborative)成为CAD技术新的发展特点，使CAD技术得以更广泛的应用，发展成为支持协同设计、异地设计和底层共享的网络CAD。 应用的广泛性、产品的系列化、需求的个性化、性能价格比的最优化、市场竞争的残酷性都要求行星减速器的设计制造要快速多变，同时又要保证性能。面对这一系列问题，基于物理样机的传统开发模式显得力不从心。研究行星减速器CAD系统的技术实现成为人们的现实需要。同时，利用CAD技术对行星减速器继续研究，对提高其设计与制造技术也是一项有工程实践意义的工作。 本文通过开展计算机辅助设计计算、三维建模、装配的系统集成研究，强调系统集成性和对产品并行设计的支持，强调系统对产品功能与行为的验证作用;期望通过以行星减速器CAD系统为应用对象实现产品系列化开发，从而对行业的发展起到一定促进作用。 1.2 研究背景和意义 行星减速器（如图1-1）与普通定轴减速器相比，具有承载能力大、传动比大、体积小、重量轻、效率高等特点，被广泛应用于汽车、起重、冶金、矿山等领域。 我国的行星减速器产品在性能和质量方面与发达国家存在着很大的差距，其中一个重要原因就是设计手段落后。发达国家在机械产品设计上早巳进入分析设计阶段，他们利用计算机辅助设计技术，将现代设计方法，如有限元分析、优化设计等应用到产品设计中，采用机械CAD系统在计算机上进行建模、分析、仿线]。实现三维设计，投产后改动很少，往往一次成功。而我们的设计手段仍处于以经验设计为主的二维设计阶段，设计完成后，在投产中往往要进行很大的改动，使得产品开发周期长、性能质量低。为改变我国行星减速器的生产和设计手段的落后状况，缩短新产品的开发周期，提高企业市场竞争力，有必要开发一套适合国情的行星减速器计算机辅助设计(Computer Aided Design，以下简称CAD)系统。 通过行星减速器CAD系统，可以综合发挥优化设计和产品建模技术的优势，实现信息集成和共享。两种技术集成的意义不仅在于实现了两种技术的优势互补，促进它们在工程实践中的应用，更重要的是有助于推动机械设计理论和实践的发展、更新，从而又能更好地满足实践应用的要求。 按照本文的技术方法，在加工行星减速器前，可以在计算机中模拟出三维模型并进行运动学仿真。由此可进行设计部件的干涉检验，这对最大限度地减少设计失误，减少设计人员的工作量，减少样机试制次数，从而节约人力物力，缩短产品开发周期，提高产品性能，提高企业的产品创新能力有非常重大的实践意义。 通过产品设计手段与设计过程的数字化和智能化，在统一的产品数字化模型基础上，可实现产品三维建模、运动仿真、产品设计与管理信息系统之间的功能交互、信息共享及数据通讯，对企业提高产品信息管理水平也有非常大的帮助。 1.3 国内外行星减速机发展状况 目前，国内对行星齿轮传动技术的研究主要集中在科研院所，也有少数大型企业进行实用技术的开发。其中郑州机械研究所研究得较早，在理论上作了一些有益的探索，对传动的结构、传动的特性研究较为深入。华中科技大学也进行了系统的研究。但他们在各项参数的选择及变化规律的研究上还处在初步研究阶段。而国外对行星齿轮传动技术的研究比国内早，如日本、德国早在五十年代甚至更早就开始了研究，而且都是由一些国际知名大公司为了实际应用的需要进行开发，但它们都对外进行了技术封锁。从它们开发的产品来分析，德国对行星齿轮传动技术的研究走在了世界前面，形成了较为系统的技术支撑。 在技术开发方面，国内有十几家企业在进行摆线针轮减速机的生产，如天津减速机厂、山东博山安吉富公司等，这些公司大都在进行技术开发，但从开发的产品看，只相当于上世纪八十年代国外水平，也一时难有新的技术突破和新的产品开发。摆线针轮减速机所采用的技术原理是：通过内外齿轮少齿差的碰撞，来传递力矩，使输入的速度断续地减下来。摆线针轮减速机从微观上分析，传动有间断，在传递动作中会有失真现象，特别表现在有正反向施转换向时。行星齿轮减速机是连续传动，而且是多个齿轮同时参与传递动作，因此运行平稳。在国际上，由于外国公司在技术研究上走在了国内的前面，也就不断地有新的产品开发出来，如德国的SEW、法兰德公司都有行星齿轮机面市，而且传动精度较高[4]。 伺服行星减速机应用范围广泛，特别是数控技术的普及，市场需求越来越大。目前在国内尚没有其它生产厂家。 目前，在国内市场上行星式齿轮减速机有两大类，一大类是摆线针轮减速机，在国内有几十家生产企业，如天津减速机总厂、山东博山安吉富公司等，这类设备因体积大，传动输出扭矩大，主要与大型电机配套，装备于矿山、钢铁、纺织等行业，属低速重载减速机，其侧隙较大，传动不精密。另一大类是谐波减速机，在国内只有北京一军工研究所在少量生产，谐波式齿轮减速机传动精度高，输出扭矩大，但是传动稳定性不好，应用范围有一定的局限。 可以说，以上这两类行星减速机的生产技术我国已基本上与国际同步，但是在研发能力上与国际知名大公司相比，还有很大的差距，特别是体积小、传动精密、能与伺服电机配套的小型行星齿轮减速机，国内尚没有其它企业进行研发、生产。国内很多公司、研究机构都在尝试开发，还没有结果。 在国际上，与伺服电机配套的行星齿轮减速机市场都被德国SEW公司、法兰德公司等少数公司瓜分，因其开发技术难度大，生产条件要求高，这些公司对外都进行了技术封锁，导致这些产品的销售价格奇高，直接制约了我国基础装备工业的现代化进程。 随着我国数控技术的普及，伺服传动越来越受到人们的关注，传动精密度高、体积小、运行平稳的减速机市场需求越来越大，每年呈几何级数在增长。 据统计，国内行星齿轮减速机市场容量不小于20亿元/年～30亿元/年，大部分为高性能行星齿轮减速机，按数量估算为30～40万台/年，而中小功率减速机占三分之一以上，且每年呈几何级数增长。 1.4 课题研究的内容 本课题利用所学机械设计及减速机的理论和实践知识，对AB142行星减速机进行设计，合理的安排每个部件的尺寸大小、位置和传动关系，使它能够满足最好的传动加工要求。同时，还要对行星减速机的总体进行合理的布局，包括总体尺寸、输入轴和输出轴相对位置、行星轮的个数，使它们能够满足强度和效率等要求。再利用CAXA软件绘制行星减速机的总装配图和零件图，一方面增加我们对行星减速机的总体布局和零件的了解认识，另一方面增加我们对CAXA软件的熟悉。最后利用SolidWorks完成三维设计图，研究的结果对提高行星齿轮减速器设计的速度和质量具有指导意义。 具体的研究内容： （1）根据行星减速机的特点，完成AB142行星减速机的设计 （2）利用CAXA制造工程师软件完成总装配和零件的二维造型。 （3）利用SolidWorks完成三维设计图。 第2章 行星减速机的总体方案设计 2.1 行星轮系的组成及分类 轮系是目前世界上应用最广泛的机械传动形式之一，它的工作原理是通过一系列互相啮合的齿轮将主动轴的运动传到从动轴上，实现运动的传递。 2.1.1 周转轮系的组成 在传动时，轮系中有一个或一个以上的齿轮轴线绕着位置固定的几何轴线回转。这种轮系称为动轴线轮系，也可称作周转轮系。周转轮系的主要构成如下: (l) 行星轮 在周转轮系中，像行星一样作自转和公转运动的齿轮，称为行星齿轮，一般用符号g表示[5]。 (2) 中心轮 与行星轮相啮合，轴线与主轴线相重合的齿轮，称为中心轮，外齿中心轮用符号a表示，内齿中心轮用符号b表示，一般将最小的外齿中心轮a称为太阳轮，而将固定不动的中心轮b称为内齿圈。 (3) 转臂 用来支承行星轮并使之公转的构件称为转臂，也称为系杆或行星架，用符号H表示。 （4）基本构件 转臂H绕其转动的轴线称为主轴线。凡是轴线与主轴线重合而又承受外力矩的构件称为基本构件。大多数周转轮系都具有三个基本构件：中心轮a、b和转臂H。 2.1.2 周转轮系的分类 按平面机构自由度的数目，可将周转轮系分为行星齿轮轮系和行星差动轮系两种。在工程实践中，一般将这两种轮系统称为行星齿轮传动。各自的定义简单介绍如下: (l)行星齿轮轮系 平面机构的自由度数等于1的周转轮系，称为行星齿轮轮系。在实际工程运用中，动力只需从一个基本构件输入，整个轮系便会有确定的运动。 (2)行星差动轮系 平面机构的自由度数等于2的周转轮系，称为行星差动轮系。在工程运用中，动力需要从两个基本构件分别同时输入，才能确定轮系的运动。 2.2 行星齿轮传动的命名及类型 我国前苏联学者库德略夫采夫提出按行星齿轮传动基本构件不同来对其进行分类。该分类方法在我国具有较大影响，已被齿轮界普遍采用。行星齿轮轮系的基本构件代号为:K代表中心轮，包括太阳轮和内齿圈,H代表行星架，有时称为转臂或系杆，V代表输出轴。行星齿轮传动一般都是根据其组成的基本构件来命名，可分为2K-H、3K和K-H-V三种基本类型[6]。其他结构形式的行星齿轮传动大都是从基本类型演化或组合而成。 按传动机构中齿轮的啮合方式进行分类，上述三大基本类型可再细分为许多传动形式，如NGW、NW、NN、WW、NGWN和ZUWGW型等。其中字母含义为:N代表内啮合，W代表外啮合，G代表内外啮合公用行星齿轮，ZU代表锥齿轮。 2.2.1 2K-H型行星齿轮分类 根据上述行星齿轮传动的命名方式，可知2K-H型行星轮系拥有两个中心轮(2K)、一个转臂(H)。若转臂H固定，中心轮a和b的转向相反，则这种条件下的传动比 EMBED Equation.KSEE3 \* MERGEFORMAT (右上角标H代表固定构件)规定为负号，即 ＜0，称为负号机构。若转臂H固定，中心轮a和b的转向相同，这时的传动比规定为正号，即 ＞0，称为正号机构。 2K-H行星齿轮传动可分为如下几种形式: (1)NGW型 该类型由一个太阳轮、一个内齿圈和一个公用行星轮组成,如图2一1所示。此类型行星齿轮的结构简单，轴向尺寸小，是动力传动中应用最多、传递功率最大的一种。 (2)NW型 该类型由一个太阳轮、一个内齿圈和两个行星轮组成，如图2-2所示。行星轮为同轴布置，形成一对内啮合和一对外啮合，没有公用的齿轮。 (3)WW型 该类型由两个太阳轮和两个行星轮组成，行星轮也为同轴布置,形成两对外啮合，如图2一3所示。多用于传递运动，较少用于传递动力。 (4)NN型 该类型由两个内齿圈和两个行星轮组成，行星轮为同轴布置,形成两对内啮合，如图2一4所示。一般用于小功率、短时、间断工作制的传动装置。 2.2.2 2K-H（NGW）型行星齿轮传动形式 表2-1传动简图中所示的行星齿轮传动是由两个中心轮，包括太阳轮、内齿圈(用2K表示)和行星架(用H表示)等三个基本构件组成，因而称为2K-H型行星齿轮传动。按齿轮啮合方式分，表2-1所示行星齿轮传动称为NGW型。 2K—H(NGW)型行星齿轮传动，由于有三个基本构件，只需任意固定其中一个，就可以得到多种传动方式。如表2-1所示，当行星架作为输出构件时，单级2KH—NGW型行星齿轮单元是减速装置，动力由太阳轮输入时减速效果明显，由内齿圈输入时减速的效果不明显;当行星架作为输入构件时，单级2KH—NGW型行星齿轮单元是增速装置，动力通过太阳轮输出时增速效果明显，而由内齿圈输出时效果不明显;当行星架固定时，单级2KH—NGW型行星齿轮单元倒档，动力从太阳轮输入，从内齿圈输出为减速，而由内齿圈输入，由太阳轮输出为增速。 2.3 行星减速机的方案选定 2.3.1 原始条件 已知该行星减速机的输入功率 ，输入转速 ，传动比 ,允许的传动比偏差为 ，原动机和工作机的工作载荷均匀平稳，为减速装置，要求使用寿命10000h；且要求该行星减速机结构紧凑、外廓尺寸较小和传动效率高。 2.3.2 方案选定 根据上述要求：为减速装置、结构紧凑、外廓尺寸较小和传动效率高。查表得2K-H型适用于效率高、体积小、质量小、结构简单、作为减速装置。因为传动比 ，所以选择单机行星齿轮传动。又为了装

  便，结构更加紧凑，选用具有单齿圈行星轮的2K-H型且太阳轮输入和行星架输出。 2.4 行星减速机电动机的选择 电动机选择顺序： 1.电动机类型 2.电动机功率 3.电动机的结构型式 4.电动机的电压等级和类型 5.电动机的额定转速 经综合考虑选用YD200L1-4/2型电动机，该电动机的额定功率为26kw,同步转速为1500r/min[7]。 2.5 行星减速机的运动学和受力分析简介 后续一般计算、虚拟装配时，须知道2K-H行星减速器构件间的作用力及传动比和各构件的角速度，有必要先了解其运动学和动力学[8]的有关内容。 1.系统组成 2K-H行星齿轮传动系统主要由太阳轮a、行星轮g、内齿圈b和行星架H等组成。它们必须满足一定的传动比、邻接、同心和装配等条件，否则，将不能正确安装或者安装后出现几何干涉等情况。 2.运动学分析 行星齿轮传动为动轴线传动，其传动比的计算不能简单地用定轴齿轮传动的

  计算，而通常采用行星架固定法[5]。 (1)行星齿轮传动传动比的计算 2K-H型行星齿轮传动中，设太阳轮a、行星轮g、内齿圈b和行星架H的转速分别为na、ng、nb和nH，同时设各轮的转向相同，并取顺时针转动方向为正。现给整个行星轮系加一个与行星架H转速大小相等方向相反的附加转速(-nH)，根据理论力学相对运动的原理，即“一个构件的整体的绝对运动并不影响机构内部构件间的相对运动”，并不影响2K-H型行星轮系中任意两构件间的相对运动关系。得行星轮系基本构件的转速关系: （2-1） 或 （2-2） 式中 行星架H固定，太阳轮a主动，内齿圈b从动时的传动比; 行星架H固定，太阳轮a的转速; 行星架H固定，内齿圈b的转速。 (2)行星齿轮传动中行星轮转速的计算 和行星轮g相对于行星架H的转速 的计算公式应用行星架固定法，可得如下转速关系式: （2-3） （2-4） （2-5） （2-6） 式中 行星架H固定，行星轮g主动，太阳轮a从动时的传动比; 式中 行星架H固定，行星轮g主动，内齿圈b从动时的传动比; 3受力分析 要对行星齿轮传动中的齿轮、轴和轴承等零件进行强度计算，就需要分析行星齿轮传动中各构件的受力情况。行星齿轮传动的主要受力构件有中心轮、行星轮、行星轮轴、及轴承、行星架等。在分析时，先假定行星齿轮受载均匀并不计摩擦力和自重的影响。因此，各构件在输入转矩作用下处于平衡状态，构件间的作用力等于反作用力，然后，根据定轴齿轮传动的有关计算公式，即可计算，具体公式见文献[9]。 第3章 行星减速机轴的设计及计算 3.1 轴的功用及分类 轴是组成机器的重要零件之一。轴的主要功用是支承传动零件（如齿轮、带轮、链轮等），使其具有确定的工作位置，并传递运动和动力，同时它又被轴承所支承。 轴可分为挠性轴和刚性轴两大类，常见的挠性轴（即钢丝轴）是有多组钢丝分层卷绕而成。它具有良好的挠性，常用于两传动轴线不在同一条直线上或工作时彼此有相对运动的空间传动，例如振捣器等设备中。刚性轴按其轴线形状的不同可分为曲轴和直轴。曲轴常用于往复式运动机械中。本论文只讨论直轴设计。 根据承受载荷性质的不同，直轴可分为转轴、心轴、传动轴三类，心轴又可分为固定心轴、转动心轴。根据外形不同直轴又可分为光轴和阶梯轴。光轴形状简单，加工容易，应力集中源少，但轴上零件不易装配及定位；阶梯轴正好相反。因此光轴主要用于心轴和传动轴，阶梯轴常用于转轴。 3.2 输入轴的结构设计及计算 3.2.1 输入轴的结构设计 轴的结构形状不仅受载荷的影响，而且受轴上零件的数量、位置、安装和固定方法以及轴的加工、装配工艺等因素的影响。因此，功用相同的轴却有不同的结构形状。轴的结构设计的任务是，在满足强度和刚度的基础上，确定轴的合理结构和全部几何尺寸[10]。 1.拟定轴上零件的装配方案 图3-1所示的装配方案是：轴承、弹性挡圈、J型无骨架橡胶油封、箍环依次从轴的右端向左安装，这样就对轴的粗细顺序作了初步安排。 2.初步估算轴的直径 由于输入轴是传动轴，所以按抗扭强度条件初步估算轴的直径： （3-1） 由此可得实心轴的最小直径为： （3-2） 取最小直径 。从轴上配合零部件的标准尺寸、结构特点和定位、固定、装拆、受力情况等对轴结构的要求，依次确定：1段直径为28mm；2段直径为30mm；3段直径为32mm；4段直径为35mm；5段直径为43mm；6段直径为28mm。 3.各轴段的长度 从各轴段的长度决定于轴上零件的宽度和零件固定的可靠性，得出：1段轴的长度20.5mm；2段轴的长度17.5mm；3段轴的长度11.5mm；4段轴的长度19.5mm；5段轴的长度2mm;6段轴的长度34mm。 3.2.2 输入轴的校核计算 由图3-1、图3-2和图3-3可知输入轴为传动轴，所以按抗扭强度条件校核计算。 (3-3） （3-4） 查表得 ， 。 所以，输入轴满足强度要求。 3.3 输出轴的结构设计及计算 3.3.1 输出轴的结构设计 轴的结构形状不仅受载荷的影响，而且受轴上零件的数量、位置、安装和固定方法以及轴的加工、装配工艺等因素的影响。因此，功用相同的轴却有不同的结构形状。轴的结构设计的任务是，在满足强度和刚度的基础上，确定轴的合理结构和全部几何尺寸。 1.拟定轴上零件的装配方案 图3-4所示的装配方案是：隔套、左轴承、挡油环、J型无骨架橡胶油封、右轴承依次从轴的左端向右安装，这样就对各轴段的粗细顺序作了初步安排。 2.初步估算轴的直径 （3-5） 由此可得实心轴的最小直径为： （3-6） 取最小直径 。从轴上配合零部件的标准尺寸、结构特点和定位、固定、装拆、受力情况等对轴结构的要求，依次确定：1段直径为40mm；2段直径为42mm；3段直径为45mm；4段直径为95mm。 3.各轴段的长度 从各轴段的长度决定于轴上零件的宽度和零件固定的可靠性，得出：1段轴的长度42mm；2段轴的长度18mm；3段轴的长度20mm；4段轴的长度15.5mm。 3.3.2 输出轴的校核计算 由图3-4、图3-5和图3-6可知输出轴为转轴，但因键槽处所装齿轮直径不知，所以先按抗扭强度条件校核计算。 （3-7） （3-8） 查表得 ， 。 所以，输出轴满足强度要求。 3.4 轴的材料选用 轴的材料首先应有足够的强度，对应力集中敏感性低；其次应满足刚度、耐磨度、耐腐蚀性、可加工性等要求，同时还应考虑价格供应等情况。 由以上轴的设计及计算可知：轴的强度要求较高，塑性和韧性要求较好，心部强度要求不高，综合考虑决定采用45钢，经过调质热处理钢的性能指标改善良好。 3.5 轴承型号的选择 3.5.1 滚动轴承的特点 滚动轴承是机械结构中广泛采用的标准支承部件。滚动轴承工作中通过滚动体支承转动零件，使转动零件之间的启动摩擦阻力矩和运动摩擦阻力矩均较小。滚动轴承采用大规模专业化生产方式，成本很低。滚动轴承的标准化程度高，滚动轴承的外形尺寸、公差、材料、性能和使用方法都有相应的标准。 3.5.2 滚动轴承的分类 滚动轴承类型繁多，可以适应各种机械装置的多种要求。滚动轴承可以按不同方法进行分类。按滚动体的形状，可分为球轴承和滚子轴承。按调心性能，可分为调心轴承和非调心轴承。按轴承承受载荷方向，滚动轴承可以分为三大类：向心轴承、推力轴承、向心推力轴承。 3.5.3 轴承选定 本论文的输出轴和输入轴都是传动轴，即主要承受径向载荷，故选用深沟球轴承。深沟球轴承结构简单，使用方便。外圈带止动槽的可简化轴向定位，缩小轴向尺寸。带防尘盖的防尘型好，带密封圈得密封性好，两面带防尘盖的已装入适量润滑脂，工作中在一定时期内不用再加油。尺寸规格根据轴的直径、轴段长度以及其它零件的大小来选取，由轴的结构设计及强度校核可知：如图3-7所示1号轴承型号为6009，其内径 ，外径 ，宽度 ；2号轴承型号为61819，其内径 ，外径 ，宽度 ；3号轴承型号为6307，其内径 ，外径 ，宽度 。 第4章 行星减速机的齿轮结构设计及计算 4.1 齿轮材料的选择 在行星齿轮传动中，齿轮材料的选择应综合地考虑到齿轮传动的工作情况（如载荷性质和大小、工作环境等），加工工艺和材料来源及经济性等条件。齿轮材料及其热处理是影响齿轮承载能力和使用寿命的关键因素，也是影响齿轮生产质量和加工成本的主要条件。选择齿轮材料的一般原则是：既满足其性能要求，保证齿轮传动的工作可靠、安全；同时，又要使其生产成本低。例如，对于高速重载、冲击较大的运输车辆和装甲车辆的行星传动装置应选用渗碳钢20CrMnTi或力学性能相当的其他材料（如30CrMnTi等）。对于中低速重载的重型机械和较重型军用工程机械的行星齿轮传动装置应选用调质钢40Cr、35SiMn和35CrMnSi等。基于上述本论文太阳轮20CrMnTi,渗碳淬火回火，57HRC；行星轮20CrMnTi,渗碳淬火回火，61HRC；内齿轮38CrMoAlA,氮化，973HV[11]。 4.2 行星齿轮传动的配齿计算 4.2.1 行星齿轮传动中分配各轮齿数应满足的条件 在确定行星齿轮传动的各轮齿数时，除了满足给定的传动比外，还应满足与其装配有关的条件，即同心条件、邻接条件和安装条件。 1.传动比条件 在行星齿轮传动中，各轮齿数的选择必须确保实现所给定的传动比 的大小。例如，2K-H型行星传动，其各轮齿数与传动比 的关系式为 （4-1） 可得 （4-2） 若令 ，则有 （4-3） 式中 给定的传动比，且有 ； -系数，必须是个正整数； 中心轮a的齿数，一般， 。 2.邻接条件 在设计行星齿轮传动时，为了进行功率分流，而提高其承载能力，同时也是为了减少其结构尺寸，使其结构紧凑，经常在太阳轮a与内齿轮b之间，均匀地、对称地设置几个行星轮g。为了使各行星轮不产生互相碰撞，必须保证他们之间在其连心线上有一定的间隙，即两相邻行星轮的齿顶圆半径之和应小于其中心距 ，即 （4-4） 式中 分别为行星轮g的齿顶圆半径和直径； 行星轮个数； a、g齿轮啮合副的中心距； 相邻两个行星轮中心之间的距离。 不等式（4-4）称为行星齿轮传动的邻接条件。 3.同心条件 所谓同心条件就是由中心轮a、b与行星轮g的所有啮合齿轮副的实际中心距必须相等。换言之，对于2K-H型行星齿轮传动，其三个基本构件的旋转轴线必须与主轴线K-H型行星齿轮传动，其同心条件为 （4-5） 式中 a-g、g-b啮合齿轮副的实际中心距。 对于不变位或高度变位的啮合传动，因其节圆与分度圆相重合，则啮合齿轮副的中心距为 （4-6） 式中 a-啮合齿轮副的标准中心距；“+”号适用于外啮合；“-”号适用于内啮合。 在简单行星齿轮传动中，通常各齿轮的模数m都是相同的，按同心条件公式（4-5），可得用其各轮齿数表示的不变位或高度变位啮合传动的同心条件： 2K-H型— 对于角度变位的啮合传动，角角度变位后啮合齿轮副的中心距为 （4-7） 对于2K-H型传动，由公式（4-7）可得其啮合齿轮副的中心距为 （4-8） （4-9） 因为中心距 ，所以，可得其角度变位后的同心条件为 （4-10） 式中 —a-g、b-g齿轮副的啮合角。 4.安装条件 在行星齿轮传动中，如果仅有一个行星轮，即 =1，只要满足上述同心条件就保证能够装配。为了提高其承载能力，大多是采用几个行星轮。同时，为了使啮合时的径向力相互抵消，通常，将几个行星轮均匀地分布在行星传动的中心圆上。所以，对于具有 个行星轮的行星齿轮传动，除应满足同心条件和邻接条件外，其各轮的齿数还必须满足安装条件。所谓安装条件就是安装在转臂H上的 个行星轮均匀地分布在中心轮的周围时，各轮齿数应该满足的条件。例如，对于2K-H型行星传动， 个行星轮在两个中心轮a和b之间要均匀分布，而且，每个行星轮能同时与两个中心轮a和b相啮合而没有错位现象。公式详见文献[12]。 公示表明：两中心轮a和b的齿数和 应为行星轮数 的倍数，这就是2K-H型行星传动的安装条件。 4.2.2 2K-H型行星齿轮传动的配齿计算 所谓配齿计算就是据给定的传动比 来确定行星齿轮传动中各轮的齿数。在据给定的传动比 选择行星传动的齿数时，应考虑在各种不同齿数组合的条件下，能获得与给定的传动比 值相同的或相近的值。此外，齿数的选择还应满足轮齿弯曲强度的要求，如果承载能力受工作齿面接触强度的限制，则应选择尽可能多的齿数较合理。为了保证齿根具有足够的弯曲强度，同时也为减少行星传动的外形尺寸和质量，则尽可能少的齿数是较合理的。 2K-H型行星齿轮传动的传动比公式： （4-11） （4-12） 式中 行星齿轮传动的特征参数 特征参数 与给定的传动比 有关。一般，应选取 =3～8。 由传动方案可知： ，所以 关于最少齿数 的选取，为了尽可能地缩小2K-H型行星传动的径向尺寸，在满足给定的传动比 的条件下，中心轮a和行星轮g的尺寸应尽可能地小。 因为 ，经查表取 ， ， ， ；一般公差： EMBED Equation.KSEE3 \* MERGEFORMAT 满足要求。 据同心条件可求得行星轮的齿数为 再考虑到其安装条件为 满足安装条件。 由邻接条件 （4-13） 满足邻接条件。 对于2K-H型传动，当特征参数

  3时，其最少齿数的齿轮为中心轮a,而当特征参数 EMBED Equation.KSEE3 \* MERGEFORMAT 3时，其最少齿数为行星轮。 综上所述得： 4.3 行星齿轮传动的主要参数初步计算 查手册可得中心轮和行星轮 ， ；内齿轮取 。按弯曲强度的初算公式计算齿轮的模数m为 (4-14) 现已知 。小齿轮的名义转矩， ；；；；；； (4-15) 取算式系数 ； ；综合系数 ；取接触强度计算的行星轮间载荷分布不均匀系数 ， ；齿形系数 ，齿宽系数 。 得模数 ，取整得模数m=2mm。 4.4 行星齿轮传动的几何尺寸计算 a-g齿轮副： 分度圆直径d 基圆直径 齿顶圆直径 齿根圆直径 b-c齿轮副: 分度圆直径d 基圆直径 齿顶圆直径 齿根圆直径 齿轮副a-c、b-c的标准中心距a为 4.5 行星齿轮传动的强度校核计算 4.5.1 齿面接触强度的校核计算 1.齿面接触应力 （4-16） 式中 -动载系数； -使用系数； -计算接触强度的齿向载荷分布系数； -计算接触强度的齿间载荷分配系数； -计算接触强度的行星轮间载荷分配不均匀系数； -计算接触应力的基本值， ； （4-17） 式中 -节点区域系数； -弹性系数， ； -重合度系数； -螺旋角系数，直齿轮β=0， =1； -端面内分度圆上的名义切应力，N；可按公式求得； -小齿轮分度圆直径，mm； b- 工作齿宽，指齿轮副中的较小齿宽，mm; u-齿数比，即 。 式中，“+”号用于外啮合，“-”号用于内啮合。 使用系数 =1.5；查表 =1.05；由于内齿轮宽度与行星轮直径之比小于1，所以取 =1；查表得 =1；查表得 =1.1；查表得 =2.5； EMBED Equation.KSEE3 \* MERGEFORMAT ；由公式 得 =2334.21 ;b=24; =19/20。详情请见参考文献[6]。 对于a-c齿轮副： 对于b-c齿轮副： 2.许用接触应力 （4-18） -计算接触强度的寿命计算； -润滑剂系数； -速度系数； -粗糙度系数； -工作硬化系数； -接触强度计算的尺寸系数。 查表得 =1.2； =1； =0.95； =0.92； =1； =1。 3.校核计算 对于a-c齿轮副： 满足齿面接触疲劳强度。 对于b-c齿轮副： 满足齿面接触疲劳强度。 4.5.2 齿根弯曲强度的校核计算 1.齿根弯曲应力 （4-19） 式中 、 -意义同前； -计算弯曲强度的齿向载荷分布系数； -计算弯曲强度的齿间载荷分配系数； -计算弯曲强度的行星轮间载荷分配不均匀系数； -载荷作用于齿顶时的齿形系数； -载荷作用于齿顶时的应力修正系数； -计算弯曲强度的重合度系数； -计算弯曲强度的螺旋角系数； 查表得 =1.5； =1.05； =1； = 1； =1.05； =2.80； =2.78； =1.52； =1.53； =0.78； =1。 对于a-c齿轮副： 对于b-c齿轮副: =2.78； =1.53； = 2.3； =1.7。 2.许用接触应力 （4-20） 式中 查表取 ; ; ; 。 3.校核计算 对于a-c齿轮副： 满足齿根弯曲强度。 对于b-c齿轮副： 满足齿根弯曲强度。 4.6 齿轮的结构设计 根据2K-H型行星减速机的工作特点、传递功率的大小和转速的高低等情况，对其进行具体的设计。首先应确定中心轮（太阳轮）a的结构，因为它的直径d较小，所以，轮a应该采用齿轮轴的结构型式；即将中心轮a与输入轴连成一体。内齿轮b采用了将其与前端壳体连成一体。行星轮g采用了带有内孔的结构，它的宽度b应当加大；以便保证该行星轮g与中心轮a的啮合良好，同时还应保证其与内齿轮b相啮合。在每个行星轮g的内孔中，安装一个单列滚子轴承来支承。而行星销轴在安装到转臂H的侧板上之后，还采用了销轴用平垫圈来进行轴向固定。 第五章 基于SolidWorks的行星减速机的三维设计及虚拟装配 5.1 SolidWorks三维软件系统简介 SolidWorks是美国SolidWorks公司开发的出色的三维参数化特征造型CAD软件，其技术内核基于先进的Parasolid图形语言平台。SolidWorks自从1995年11月问世以来，已成为微机平台上的三维机械设计CAD软件的主流产品，在企业中得到了广泛的应用。 SolidWorks在以下几方面的突出优点[13]: l)强大的参数化特征造型功能。SolidWorks的参数化和特征造型技术，能方便、快捷地创建几乎任何复杂形状的实体，可以满足绝大部分的工程设计的需要;SolidWorks采用统一的内部数据库，全数据相关，任何一个功能模块中对零件的修改都会自动反映到其它模块中。 2)界面友好，操作简便。SolidWorks采用典型的Windows软件风格，在所有的国外三维CAD软件中提供了最优秀的中文支持。 3)拥有开放的体系结构。SolidWorks拥有丰富的第三方支持软件，提供了开放的数据结构和方便的二次开发环境，为企业今后广泛的工程应用提供了良好的基础平台。 4)优异的性能价格比。SolidWorks是一款中端CAD系统，企业使用SolidWorks可以花较小的投入满足设计的要求，因此，SolidWorks特别适合于中小企业的产品设计。 Solidworks是三维CAD设计软件，作为机械设计领域的主流设计软件，该软件利用容易学习的Windows用户界面，能够实现参数化设计，可以利用不同的参数组合和变换来实现三维实体模型设计。SolidWorks具有丰富的零件实体建模功能，它能进行尺寸驱动的草图轮廓绘制，并能自动进行动态约束检查。通过拉伸、旋转、扫描、抽壳、倒圆角、加强筋、打孔、特征阵列以及镜像等一系列操作，更简便地实现产品的设计。 5.2 行星减速机零部件的三维建模 5.2.1 零件3D参数化设计技术 机械产品的3D设计主要包括产品零件的3D建模与设计、虚拟装配与干涉检查、关键零部件的结构有限元分析与优化、2D工程图的转换和参数标注等。三维参数化设计软件的思想是零件尺寸的参数驱动，即在设计零件之初只要给出零件外形轮廓，后续只需通过简单的表达式来给变量赋值，定义几何尺寸。SolidWorks不仅一记录了建模过程中的尺寸定义，而且将整个建模过程中的特征操作完整地一记录下来，只需给尺寸变量赋值就可以实现模型更新。当然，参数化设计也是要遵循一定规律的，并不是针对任何零部件都可以进行参数化设计，只有结构尺寸相对标准化、系列化，国标或厂标对其有准确描述的零件才可以进行参数化设计[14]。例如减速器中所使用的各种垫片、螺钉、螺母、轴承以及齿轮等部件就完全可实现参数化设计。利用SolidWorks简单、快速的建模功能，在最短时间里按照客户提供的外部接口尺寸和性能要求，设计出合适的零件。 5.2.2 参数化设计的一般过程 参数化设计模型的形成过程如图5-1所示:首先，对实际要解决的问题进行分析，根据实际问题确定关键的约束条件，这些约束条件必须能够确定并且唯一确定一个造型;然后，输入约束参数，并进行参数有效性判定，即参数间不能有不相容条件存在，并据此判定是否需要修改参数;最后，观察绘制的模型是否符合要求，如果符合则保存设计好的产品造型，否则进行参数的修改，重新进行绘制和判定。这样就是参数化设计的整个过程[15l。 5.2.3 减速器部分标准件参数化模型 本课题采用Solidworks软件本身的功能对减速器的各种垫片、螺钉、螺母、轴承、等相关零部件进行了参数化建模，这些零部件结构尺寸相对标准化、 系列化。部分零件三维模型见图5-2。 5.2.4 非标准件的建模 1.内齿轮壳体建模步骤： 1）首先利用拉深142，长度为72.5mm。 2)以左端面为草图绘制基准面，绘制圆 ，接着利用向左拉深8.8mm。 3）以右端面为草图绘制基准面，绘制，阵列4个，退出草图再利用向左拉伸切除64.5mm。 4）利用对锐角处进行倒角R5。 5）以左端面为草图绘制基准，绘制圆 ，阵列4个，退出草图利用拉伸切除（完全贯穿）。 6）以右端面为草图绘制基准面，绘制圆 ，退出草图利用向左拉伸切除7.5mm。 7)以右端面为基准添加基准面1，向左偏移7.5mm,再以基准面1为草图绘制基准，绘制圆 ，退出草图利用向左拉伸切除39mm。 8)再以圆 切除后的左端面为基准，绘制草图圆 mm,退出草图利用向左拉伸切除4mm。 9)再以上述结果的左端面为基准，绘制草图圆 mm，退出草图利用向左拉伸切除16mm。 10)再以上述结果的左端面为基准，绘制草图圆 mm，退出草图利用向左拉伸切除（完全贯穿）。 11)以右端面为基准添加基准面2，向左偏移10mm，再以基准面2为DXF/DWG图像插入基准面，插入内齿轮草图，再利用向左拉深24mm。 12)最后以右端面为基准，打螺纹孔M8圆周均匀分布4个，圆心直径为 。 2.输出轴建模步骤： 1)首先利用拉深圆 mm,长度为44mm。 2）以左端面为草图绘制基准，绘制圆 mm，接着利用向左拉深19.5mm。 3）以上述结果的左端面为草图绘制基准，绘制圆 mm，接着利用向左拉深2.5mm。 4）以上述结果的左端面为草图绘制基准，绘制圆 mm，接着利用向左拉深18mm。 5）以上述结果的左端面为草图绘制基准，绘制圆 mm，接着利用向左拉深42mm。 6）对圆 mm添加外螺纹M42x1.5。 7）对圆 mm添加键槽A8x20,槽距离左端面12.8mm。 8）以右端面为草图绘制基准，绘制圆 mm，退出草图利用向左拉伸切除35mm。 9）以左端面基准添加基准面1，偏离9mm，然后以基准面1为草图绘制基准，绘制阵列3个，退出草图利用向右拉伸切除30mm。 10）以左端面为草图绘制基准，绘制圆 mm,退出草图利用向左拉伸切除（完全贯穿）。 11）以右端面为草图绘制基准，绘制圆 mm,长度为10.5mm。 12）以上述结果的右端面为草图基准，绘制圆 mm，接着利用向右拉深5.5mm。 13）以上述结果的右端面为草图基准，绘制圆 mm，接着利用向右拉深32.5mm。 14）以右端面为草图绘制基准，绘制圆 mm，退出草图利用向右拉伸切除13.5mm。 15）以第13步结果的右端面为草图绘制基准，绘制圆 mm，退出草图利用向左拉伸切除30mm。 16) 以上述结果的左端面为草图基准，绘制圆 mm，退出草图利用向左拉伸切除10mm。 3.行星齿轮的建模 1)首先以前视基准面为DXF/DWG图像插入基准面，插入内齿轮草图，再利用向左拉深25mm。 2)再以左端面为草图绘制基准面，绘制圆 mm，退出草图利用向右拉伸切除（完全贯穿）。 4.输入轴的建模 1）首先以前视基准面为DXF/DWG图像插入基准面，插入输入轴的二位图，再利用旋转得到输入轴的三维立体图。 2） 再以左端面为DXF/DWG图像插入基准面，插入外齿轮草图，再利用向左拉深24mm。 3） 以右端面为草图绘制基准，绘制圆 mm，退出草图利用向左拉伸切除16mm。 4） 以右端面为草图绘制基准，绘制阵列3个，退出草图利用向左拉伸切除10mm。 5.3 虚拟装配概述 在Solidwoks中有三种设计装配体的方案:可以自上而下设计一个装配体，也可以自下而上地进行设计，或者两种方法结合使用。本课题在研究过程中主要采用了第二种方案—自下而上的设计的具体方案，而在装配修改过程中则采用了第一种方案—自上而下的方案。 首先，设计是从每个零件开始的，因为根据总体设计要求，采用自下而上的设计思想，首先是确定了个零件的具体尺寸和参数，然后，根据这些参数就可以将每个零件在Solidwoks中做出实体模型来。虽然这些零件的参数是经过严格计算的，但是不一定每个零件在装配时都符合要求，诸如尺寸、配合关系等。这些问题都有待于在装配过程中检查出来，在装配过程中就要仔细检查以便发现这些问题的所在，打开零件或在装配体中直接进行修改。因为在Solidworks中所有的零件和装配体都是有尺寸参数联系的，这些零件与装配体之间是个链动关系，当改变零件中的尺寸时，装配体中的零件也被修改，并对装配体进行重新建模，在装配过程中进行修改设计即是自上而下的设计思想。总的来说，整个设计过程既是自下而上的又是自上而下的[16]。 5.4 装配图的装配设计 装配图设计步骤： （1） 首先单击，浏览内齿轮壳体7，单击原点，将内齿轮壳体7固定在原点处。 （2） 单击，浏览输出轴1，单击使输出轴定位在装配图中。 （3） 单击，浏览齿轮10，单击使齿轮定位在装配图中，连续三次，生成三个行星轮。 （4） 单击，浏览单列滚子轴承9，使其定位在装配图中，连续三次，生成三个单列滚子轴承。 （5） 单击，，插入销轴用平垫圈，六个。 （6） 单击，浏览销轴12，单击使其定位在装配图中，连续三次，生成三个销轴。 （7） 单击，选择齿轮10与单列滚子轴承9，实现同轴度配合和重合配合，依次执行三次。 （8） 单击，选择销轴用平垫圈与输出轴，实现同轴度配合和重合配合，依次执行三次。 （9） 单击，选择齿轮10与销轴用平垫圈，实现同轴度配合和重合配合，依次执行六次。 （10） 单击，浏览销轴12，单击使其定位在装配图中。 （11） 单击，选择销轴12与输出轴，实现同轴度和重合配合，其中重合相距2mm，依次执行三次。 （12） 单击，选择齿轮10与内齿轮壳体7，实现同轴度和重合配合，其中重合相距2 mm。 （13） 单击，浏览隔套24，单击使其定位在装配图中。 （14） 单击，选择隔套24与输出轴，实现同轴度和重合配合。 （15） 单击，，插入轴承（02系列），选择输出轴与轴承（02系列），实现同轴度和重合配合。 （16） 单击，浏览挡油环5，单击使其定位在装配图中。 （17） 单击，选择挡油环5与输出轴，实现同轴度。 （18） 单击，选择挡油环5与轴承（02系列），实现重合配合。 （19） 单击，浏览J型无骨架橡胶油封6，单击使其定位在装配图中。 （20） 单击，选择J型无骨架橡胶油封6与轴承（02系列），实现同轴度和重合配合。 （21） 单击，，插入键A8 x20,单击使其定位在装配图中。 （22） 单击，选择键A8 x20与输出轴，实现重合配合。 （23） 单击，，插入孔用弹性挡圈（大小120）和轴承18系列。 （24） 单击，选择孔用弹性挡圈（大小120）与内齿轮壳体7，实现同轴度和重合配合，其中重合相距5mm。 （25） 单击，选择轴承18系列与输出轴，实现同轴度配合。 （26） 单击，选择孔用弹性挡圈（大小120）和轴承18系列，实现同轴度配合。 （27） 单击，浏览平垫圈，单击使其定位在装配图中。 （28） 单击，选择平垫圈与输出轴，实现同轴度和重合配合。 （29） 单击，浏览输入轴23，单击使其定位在装配图中。 （30） 单击，，插入轴承（03系列）、孔用弹性挡圈（大小80）和轴用弹性挡圈-B型 。 （31） 单击，选择输入轴23与轴承（03系列），实现同轴度和重合配合。 （32） 单击，选择输入轴23与轴用弹性挡圈-B型，实现同轴度配合。 （33） 单击，选择轴用弹性挡圈-B型与轴承（03系列），实现重合配合。 （34） 单击，选择轴承（03系列）与输出轴，实现同轴度和重合配合。 （35） 单击，选择轴承（03系列）与孔用弹性挡圈（大小80），实现同轴度和重合配合。 （36） 单击，浏览中端壳体14，单击使其定位在装配图中。 （37） 单击，选择内齿轮壳体7与中端壳体14，实现重合配合，使中端壳体14不能旋转。 （38） 单击，，插入内六角圆柱头螺钉M8x45。 （39） 单击，选择中端壳体14上的螺钉孔与内六角圆柱头螺钉M8x45，依次实现同轴度和重合配合4次。 （40） 单击，浏览后端壳体15，单击使其定位在装配图中。 （41） 单击，选择中端壳体14和后端壳体15，实现同轴度和重合配合。 （42） 单击，，插入内六角圆柱头螺钉M8x25。 （43） 单击，选择后端壳体15上的螺钉孔与内六角圆柱头螺钉M8x25，依次实现同轴度和重合配合6次。 （44） 单击，浏览J型无骨架橡胶油封18，单击使其定位在装配图中。 （45） 单击，选择中端壳体14和J型无骨架橡胶油封18，实现同轴度和重合配合。 （46） 单击，浏览箍环17，单击使其定位在装配图中。 （47） 最后单击，选择后端壳体15与箍环17，实现同轴度和重合配合，其中重合相距1mm。 总的装配体剖视图如图5-7、行星减速机传动机构如图5-8以及二维装配体如图5-9： 5.5 行星减速机的爆炸图与动画演示 5.5.1 行星减速机的爆炸图 1.爆炸图的设计步骤： （1）点击爆炸视图按钮，弹出对线）根据对话框的提示，按照行星减速机拆卸的顺序逐个点击各零件； （3）在点击零件时，会出现可拖动的坐标系，根据零件的位置选择正确地方向坐标轴； （4）在距离框中输入适当的数值，以便将各零件放置合适的位置。 2.最终完成的爆炸图如图5-10所示。 5.5.2 动画演示 1.动画演示设计步骤： （1）首先单击，再单击接着单击选择时间，单击完成。 （2）单击选择时间，单击完成。 2.动画演示如图5-10。 第6章 结论 本课题的研究内容是AB142行星减速机的三维设计，该减速机具有结构紧密相连、扭矩与质量比大等优点。本论文通过理论分析以及利用CAXA、SolidWorks等软件分别对AB142行星齿轮减速机进行二维和三维设计，为行星减速机进一步优化设计作准备。相关

  如下： 1、 主要工作及结论 （1）利用英汉机械工程词汇翻译了相关文献。 （2）熟悉减速机的基本结构和工作原理，掌握减速机设计的基本步骤及相关设计工具。 （3）对行星减速机主要零件进行必要的计算和强度校核。 （4）通过查阅机械设计手册，确定电动机的型号、轴承的型号以及极限公差等。 （5）基于实体建模软件SolidWorks与二维绘图软件CAXA对行星减速机进行二维与三维设计并进行动画演示。 二、存在的问题 （1）行星齿轮传动时行星轮和中心轮之间有干涉问题。 （2）由于时间和设计能力有限的原因，没有对减速机做Simulation分析和Cosmotion运动仿线行星减速机三维设计工作是在我的导师杨征宇（副教授）/侯军明（助教）的精心指导和悉心关怀下完成的，在我的学业和AB142行星减速机三维设计工作中无不倾注着导师辛勤的汗水和心血。导师的严谨治学态度、渊博的知识、无私的奉献精神使我深受的启迪。从课题的选择到毕业答辩，侯老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持，论文的每一个章节无不凝聚着导师的心血。在我设计的过程中，每当遇到困惑和疑难时，在我仿徨、不知所措时，侯老师总能及时查明学生心态、帮助我克服学习中的困难；给予我充分信任、鼓励和支持。其辛劳和对学生的良苦栽培无以言表。论文定稿之前的细致修改无不铭刻着导师为人师表和呕心沥血的烙印;而这种治学精神将成为学生终身受用不尽、用之不竭的宝贵财富。从导师身上，我不仅学到了扎实、宽广的专业相关知识，也学到了做人的道理。在此我要向我的导师致以最衷心的感谢和深深的敬意。 在我的设计（论文）撰写过程中，王庆、李忠敏、钱浩、陈春香等提出了行星减速机结构设计等方面的意见和建议，本人在此向他们表示深深的感谢。 在多年的学习生活中，还得到了许多学院领导、系领导和老师的热情关心和帮助。 最后，向所有关心和帮助过我的领导、老师、同学和朋友表示由衷的谢意！ 衷心地感谢在百忙之中评阅我的设计（论文）和参加答辩的各位老师！ 吴俊峰 二0一一年五月 于南京 参考文献 [1] 郑州机械科学科学研究所.大功率高速行星齿轮传动译文集[M].北京:机械工业出版社，1974,38-57. [2] 杨济民，叶晖，张乐.机械CAD/CAE/CAM软件系统现状综述[J].计算机辅助设计与制造，1995(11):21-26. [3] 许锦汉.机械CAD技术与CAD基础教学[J].嘉兴高等专科学校学报,2000，13(2):42-44,62. [4] 储备，武俊峰，罗满良,等.网络CAD技术简述[J].小型微型计算机系统， 2000，22(5):638-640. [5] 渐开线齿轮行星传动的设计与制造编委会编.渐开线齿轮行星传动的设计与制造[M].北京:机械工业出版社,2002,1-6. [6] 库德略夫采夫.行星齿轮传动手册[M].陈启松,等译.北京:冶金工业出版社,2003,28-38. [7] 成大先.机械设计手册[M].北京：化学工业出版社,2004,16-87-16-93. [8] Tuplin. Gear Tooths Stresses at High speed [J].Proceedings of Institution of Mechnical Engineers,1950,(16):162一167. [9] 张国瑞，张展.行星传动技术[M].上海:上海交通大学出版社，1989,68-88. [10] 王宁侠.机械设计[M].北京：机械工业出版社，2010,228-242. [11] 饶振刚.行星传动机构设计[M].北京:国防工业出版社,1984,85-98. [12] 张少名.NGW型行星齿轮传动均载[J].汽车与公路，1979,(l-2):72-75. [13] 郭晓宁.连杆机构的结构运动学特征及参数化实体运动仿真的研究[M].西安:西安理工大学,2003,98-102. [14] 陆颖,关继锋,王鹤.数控彩显玻壳屏压机参数化设计及虚拟装配[J].CAD/CAM与制造业信息化,2004,7(l):31一33. [15] 张建德，邵定宏，陆金桂.基于SolidWorks的齿轮参数化设计及实现[J].微计算机信息,2007,23(1):29-32. [16] Case K, Gao J，Gindy Z.The implementation of a feature-based componet Representation for CAD/CAM integration[J]. Journal of Engineering Manufactur。